В.М. Дубровин, Т.А. Бутина
6
4
4
4
д
1
3
2
4
2 2
4
2
,
D
D
D
1
1
1 ,
h
E
2
2
1 ,
h
E
3
1 2 ,
h
G E
где
c
1
c
F
b
— приведенная толщина оболочки в продольном
направлении;
ш
2
ш
F
b
— приведенная толщина оболочки в коль-
цевом направлении;
3
c
1
2
c
12 1
EJ
E
D
b
— приведенная жесткость
оболочки в продольном направлении;
3
ш
2
2
ш
12 1
EJ
E
D
b
— при-
веденная жесткость оболочки в кольцевом направлении;
3
3
1 2
3
G
D D D
— приведенная жесткость оболочки на кру-
чение
c ш
( ,
F F
— площади поперечных сечений стрингера и шпан-
гоута;
c ш
,
J J
— моменты инерции сечений стрингера и шпангоута;
c ш
,
b b
— шаг стрингеров и шпангоутов).
При решении динамической устойчивости следует учитывать
инерционные нагрузки, соответствующие нормальному прогибу
w
оболочки. Согласно работам [9–11], инерционные нагрузки, соответ-
ствующие перемещениям
u
и
в срединной поверхности, можно не
учитывать, не внося при этом существенных погрешностей в оконча-
тельный результат. Тогда с учетом сил инерции, соответствующих
перемещению, справедливы следующие исходные уравнения нели-
нейной теории для оценки динамической устойчивости оболочек:
для изотропной оболочки
2
2
4
1
0
2
2
2
0
4
0 0
2
1 ,
,
1
1
1
,
,
;
2
D
q
w
w w L w
R
g
x
t
w w
L w w L w w
E
R x
(8)
для конструктивно ортотропной оболочки
