Упругий полый цилиндр под действием бегущей и фоновой нагрузок
5
Данные для различных зависимостей параметров НДС получены
с помощью пакета расчетных программ. Необходимо было устано-
вить наиболее опасное сечение цилиндра, в котором возможен пере-
ход материала в пластическое состояние. Ниже приведены некоторые
результаты расчетов. При построении описанных далее зависимостей
определялись НДС для ряда точек построенных кривых. Все расчет-
ные зависимости позволяют проводить конструкторские расчеты по
выбору оптимального профиля ствола баллистической установки.
Появление пластических деформаций в сечениях (точках) цилин-
дра-ствола описывается равенством
i
s
σ = σ
или
1,
i
s
σ
=
σ
где
i
σ
— интенсивность напряжений в опасных точках цилиндра;
s
σ
— предел текучести материала конструкции.
Параметры скорости
ε
и
γ
определяются следующей зависимо-
стью:
(
)
2
2
1
1 1
1 .
C
ε = − − γ
Здесь
1
2(1 ) ;
1 2
С
− μ
=
− μ
μ
— коэффициент Пуассона, в расчетах приня-
то, что
1 / 3
μ =
.
На рис. 1 приведены зависимости
( )
i
s
f r a
σ σ =
и
( )
i
i
r a
σ = σ
(
,
i
i
P
σ = σ
где
P
— давление в прямоугольном импульсе) при
5 32,
c a
= π
0, 6
γ =
,
4.
b a
=
Как показали расчеты, опасным является сечение при значении
/
0.
z a
=
Из рис. 1 следует, что в заданных условиях нагружения
ствола пластические деформации могут появиться на его внутренней
поверхности:
/
1.
r a
=
При вычислениях принимали
0, 615.
s
P
σ =
Влияние ширины прямоугольного импульса на параметр
/
i
s
σ σ
иллюстрирует рис. 2.
В случае
1
s
P
σ =
значение
1,
i
s
σ σ >
что указывает на невоз-
можность избежать пластических деформаций при
/
1,
r a
=
/
0
z a
=
для
0, 6.
γ =
Рабочая зона по параметру
/
c a
значительно расширяется
для
1
i
s
σ σ =
и всех значений
/ .
b a
Если понизить давление внутри
ствола до значения
0, 435,
s
P
σ =
то все кривые по параметру
/
c a
оказываются рабочими, т. е. пластические деформации не появляют-
ся при значении
/
1.
r a
=
