В.М. Дубровин, Т.А. Бутина
10
1
4
(1)
2 2
2
1
1
1 2
1 2
1
2
1
4
(2)
2 2 2
2
2 1
1 2
1 2
1
2
2(1
)
(3
)
,
4
2(1
)
(3
)
.
4
Q N
R
Q N
R
Как уже отмечалось, в работе рассматривается прочность обо-
лочки при действии контактной ударной нагрузки, направленной по
нормали к поверхности оболочки. В этом случае напряженное состо-
яние оболочки определяется в основном изгибающими моментами
1
M
и
2
,
M
для которых в соответствии с формулами (23) справедли-
вы асимптотические формулы
1
4
1 2
2
1
1
(1
)
ln ,
4
P
R
M
r
1
4
1 2
1
2
2
(1
)
ln .
4
P
R
M
r
Тогда напряжения в зоне контакта
1
1
2
6 ,
M
2
2
2
6 .
M
Полученные соотношения показывают, что в зоне упругих и
упругопластических деформаций напряжения при ударе линейно за-
висят от величины контактной силы и позволяют оценить напряжен-
но-деформированное состояние оболочки при рассмотренном воз-
действии.
Из всего сказанного выше можно сделать следующие выводы: в
работе получены расчетные формулы, описывающие напряженно-
деформи-рованные состояния цилиндрической оболочки при дей-
ствии ударной сосредоточенной нагрузки;
в зоне упругих и упругопластических деформаций напряжения
при рассмотренном воздействии линейно зависят от контактной силы.
ЛИТЕРАТУРА
[1]
Вольмир А.С.
Устойчивость деформированных систем
. Москва, Наука,
984 с.
[2]
Кантор Б.Я.
Контактные задачи нелинейной теории оболочек вращения
.
Киев, Наукова думка,1990, 497 с.
