Г.Н. Кувыркин
По формуле (19) на рис. 3 в полулогарифмических координатах пост-
роена зависимость величины
h
*
3
от параметра
¯
l
3
. Ясно, что
h
*
3
>
0
,
5
уже при
¯
l
3
>
10
и
¯
l
3
<
0
,
1
.
Рис. 3.
Зависимость максимального значения
h
*
3
от параметра
¯
l
3
Структура соотношений (15) и (16) идентична. Поэтому формула
для относительной погрешности
h
1
=
l
*
1
/
¯
l
*
1
−
1
, где
¯
l
*
1
= (
l
+
1
+
l
−
1
)
/
2
,
также идентична формуле для
h
3
, а зависимость максимального зна-
чения
h
*
1
этой погрешности от параметра
¯
l
1
=
l
∘
1
/
l
1
совпадает с зави-
симостью величины
h
*
3
от параметра
¯
l
3
, представленной на рис. 3.
На рис. 4,
а
,
б
по формуле (14) построены зависимости отноше-
ния
̃︀
l
1
=
l
*
1
/
l
1
от объемной концентрации волокон при различных
значениях
¯
l
1
. Ясно, что при наличии в композите связующего зна-
чение
<
1
. Предельно плотная укладка цилиндрических волокон
с круговым поперечным сечением одинакового радиуса соответствует
значению
*
=
p
/
(2
√
3)
≈
0
,
907
. Однако оптимальное из условия
прочности при растяжении композита в направлении волокон значе-
ние
<
*
[3].
Сравнение с экспериментальными данными.
В первом томе
справочника [1] приведены характеристики однонаправленного волок-
нистого композита с эпоксидным связующим и арамидным волокном
кевлар-49, в том числе указаны значения
0
,
35
Вт
/
(
м
·
K
)
и
3
,
22
Вт
/
(
м
·
K
)
эффективных коэффициентов теплопроводности в перпендикуляр-
ном и параллельном волокнам направлениях соответственно при
их объемной концентрации
= 0
,
6
. Там же представлены зна-
чения
l
м
= 0
,
133
Вт
/
(
м
·
K
)
коэффициента теплопроводности свя-
зующего после отверждения и значения
l
1
= 4
,
110
Вт
/
(
м
·
K
)
и
8
