7 / 17
Расчет и проектирование автономного терморезака на основе камеры сгорания
…
Инженерный журнал: наука и инновации
# 1·2018 7
При этом
к
ϕ
можно представить как произведение двух коэффи-
циентов:
т см д
к
см г
т см
,
β β
ϕ = ϕ ϕ =
β β
(17)
где
cм
ϕ
— коэффициент потерь на смешение;
г
ϕ
— коэффициент
потерь на горение;
см
т
j j
q
β = ∑β
— расходный комплекс, полученный
с учетом потерь на смешение компонентов топлива;
т
j
β
— теорети-
ческое значение расходного комплекса в локальной зоне на выходе
из докритической части сопла;
j
q
— относительная доля расхода
рабочего тела в локальной зоне на выходе из докритической части
сопла.
Для определения
т
j
β
необходимо предварительно вычислить
распределение
т
j
α
по поперечному сечению на выходе из сопла [6].
Зная распределение концентраций компонентов рабочего тела,
т
j
α
можно выразить через отношение
oк
т
г 0
,
j
j
j
m
z
z K
α =
∑
∑
(18)
где
oк
j
z
∑
— сумма концентраций окислительных элементов
(включая элементы, входящие в состав продуктов сгорания);
г
j
z
∑
—
сумма концентраций горючих элементов (при условии полного испа-
рения капель горючего);
0
m
K
= 3,42 — стехиометрическое соотно-
шение компонентов топлива.
Значение
т
j
β
можно определить аппроксимацией зависимости
т
( ).
f
β = α
При определении
д
β
поступаем аналогичным образом,
однако учитываем следующие положения и допущения.
1. Реакции горения не протекают с жидким горючим. Поэтому в
случае наличия неиспарившегося горючего в локальной зоне дей-
ствительное значение коэффициента избытка окислителя будет опре-
деляться выражением
ок
д
г.исп 0
,
j
j
j
m
z
z
K
α =
∑
∑
(19)
где
г.исп
j
z
∑
— сумма концентраций горючих элементов за вычетом
концентрации жидкого горючего. Из сравнения выражений (18) и