В.М. Дубровин, Т.А. Бутина
8
Так, при растяжении образца, выполненного из алюминиево-магни-
евого сплава, при температуре 18
C коэффициенты
B
и
m
, опреде-
ленные по методу наименьших квадратов, будут следующими:
2
39
1
см
9,126 10
сут
кг
;
m
B
m
= 9,49.
Для этого же сплава при тех же условиях, но при сжатии образца
2
10
1
см
1,148 10
сут
кг
;
m
B
m
= 1,164.
Эти данные показывают, что деформация ползучести при сжатии
обнаруживается при меньших напряжениях, чем при растяжении и
деформация ползучести при этом в несколько раз больше, чем при
растяжении.
Для оценки ползучести материала при длительном нагружении
проводились экспериментальные исследования ползучести и дли-
тельной прочности мягкого алюминиево-магниевого сплава и после
гартования. Испытания проводились на плоских образцах при нор-
мальной температуре, кривые ползучести и зависимости скорости
ползучести от напряжения представлены на рис. 13 и 14. Коэффици-
енты, характеризующие скорость ползучести в зависимости от уров-
ня нагрузки в соответствии с приведенными графиками,
для мягкого сплава
2
25
1
см
6 10
сут ;
кг
m
B
m
= 6,15;
для нагартованного сплава
2
31
1
см
1, 5 10
сут
кг
;
m
B
m
= 7,94 .
При этом следует иметь в виду, что коэффициенты, определяю-
щие ползучесть материала, существенно зависят от химического
состава и технологии изготовления материала, а также внешних
условий проведения экспериментов (температура, влажность, агрес-
сивность среды). Поэтому условия эксперимента должны соответ-
ствовать реальным условиям работы конструкции.
Явление ползучести конструкционных материалов может суще-
ственным образом влиять на надежность и работоспособность кон-
струкции при длительном нагружении [10]. Это следует учитывать
при назначении гарантийных сроков эксплуатации конструкции.
