условиях при использовании главным образом импульсной рентгено-
графии (1-я, 2-я и 4-я стадии функционирования), а также и оптиче-
ской скоростной регистрации (3-я стадия функционирования). Однако
приближенная оценка параметров разрабатываемых СФЗ, оценка па-
раметров его модели или прототипа, предшествующие изготовлению
экспериментальных образцов для лабораторных или полигонных ис-
следований, проводились и часто проводятся до настоящего времени
с помощью инженерных методов расчета.
Инженерные методы расчета основаны на обобщении большого
объема информации, накопленной в течение длительного периода экс-
периментальных исследований, и на использовании аналитических ре-
шений задач в упрощенной постановке.
Так, в рамках инженерного подхода к анализу 1-й и 2-й стадий
функционирования СФЗ обычно рассматривают (используют) схему
взрывного устройства (см. рис. 1) и следующие формулы:
W
z
(
r
) = 0
,
354
D
s
3
β
(
r
)
3 +
β
(
r
)
,
(1)
W
ПЭ
=
1
m
ПЭ
Z
r
W
z
(
r
)
dm
(
r
)
,
(2)
где
β
(
r
)
— коэффициент нагрузки, равный отношению произведений
характерных толщин слоев материалов (КО и ВВ) и плотностей этих
материалов:
h
a
(
r
)
ρ
BB
/
(
δ
0
(
r
)
ρ
ПЭ
)
;
dm
(
r
)
— масса элемента КО;
W
z
(
r
)
— осевая составляющая скорости массы элемента, приобретенная в
конце 1-й стадии функционирования СФЗ;
D
— скорость детонации
разрывного заряда ВВ.
Формула (1) получена из решения задачи об одномерном метании
пластины (толщиной
δ
0
и плотностью
ρ
ПЭ
), продуктами детонации ВВ,
для которого удельная теплота полного взрывного превращения
Q
мо-
жет быть связана со скоростью детонации
D
простейшим для теории
детонации (и приближенным) соотношением
D
=
p
2 (
n
2
−
1)
Q
.
В последнем выражении
n
— это показатель изэнтропы в выраже-
нии
e
= (
pv
)
/
(
n
−
1)
, которое можно использовать для аппроксимации
связи удельной внутренней энергии
e
продуктов детонации конденси-
рованных ВВ с давлением
p
и их удельным объемом
v
. При этом
n
неявно отражает соотношение давлений в продуктах детонации упру-
гого (холодного) и теплового происхождений. Для того чтобы полу-
чить простейшую формулу (1), полагают
n
= 3
.
Текущее значение высоты активной части заряда
h
а
(
r
)
, отража-
ющее влияние на движение продуктов детонации боковой волны
110
1,2 4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,...19