Стр. 8 - А.С. Кулешов - Расчет периода задержки самовоспламенения и скорости низкотемпературного окисления в дизеле при большом опережении впрыска и рециркуляции отработавших газов

ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012 55
Рис. 5. Зависимость разности между периодами задержки “горячего”
 iHTC и “холодного”  iLTC сгораний, град. п.к.в., в функции от периода
задержки “горячего” сгорания для разных двигателей
Представленные на рис. 5 данные аппроксимируются зависимо-
стью
LTC HTC HTC 8, 281 1, 0259 4,8822 ln 31, 602 ,
i i i C       
где С — степень рециркуляции ОГ.
Доля топлива, сгорающего по механизму низкотемпературного
окисления, может быть рассчитана по эмпирическому уравнению,
полученному путем обработки тех же экспериментальных данных
[16–22]:
 
max
LTC
81, 6 8,88
0,102 0, 0392 1, 2261 ,
exp
x C  
   
 
 
 
где  = max(6, 7, i LTC).
Скорость тепловыделения для низкотемпературного окисления
предложено рассчитывать по формуле Вибе
 
1
max
LTC LTC 1 exp 2, 9957 ,
v m
z
x x 


    
   
        
     
   
где mv = 1,2 + 0,69C — фактор формы кривой скорости тепловыделе-
ния; — угол поворота коленчатого вала, изменяющийся от начала
“холодного” сгорания ( = 0) до максимальной продолжительности
“холодного” сгорания z = 6…8 град. п.к.в.
Изложенная выше методика расчета проверена применительно к
нескольким двигателям. На рис. 6 приведены кривые скорости
впрыска V inj и скорости тепловыделения Heat Release Rate (экспери-
ментальная и расчетная) для двигателя Peugeot DW10-ATED4
(S/ D = 85/88 мм) с топливной системой Common Rail [19]. На рисунке