76
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012
носительное пробитие стальной (кривые
1
,
2
) и урановой (кри-
вые
3
,
4
) преград разной прочности при осесимметричном проника-
нии удлиненных (кривые
1
,
3
,
4
) и компактных (кривая
2
) ПЭ из мо-
либдена, тантала и стали. Символам
,
U
на этом рисунке соот-
ветствуют расчетные данные для компактных танталовых ПЭ
полусферической формы при проникании в стальную броню и сталь-
ным УПЭ при проникании в урановую броню. При этом опорной
кривой
1
соответствует уравнение (5), а кривым
2
,
3
и
4
— следую-
щие соотношения:
( )
0,12
2
1, 4 ,
e
e
K K
ω
−
=
R
2
= 0,9559;
( )
3
0, 08ln 0, 0537,
e
e
K
K
ω
=
+
R
2
= 0,755;
( )
4
0,1ln 0, 0655,
e
e
K
K
ω
=
−
R
2
= 0,755.
Как видно по графикам на рис. 5, при небольших (< 100) значе-
ниях безразмерного показателя
K
e
, которые реализуются при высокой
прочности преграды и относительно низких скоростях соударения
(
u
≤
2 км/с), наблюдаются существенные отклонения от предсказаний
современной теории высокоскоростного проникания (см., например,
[9, 10]), а именно:
ω
≠
0,5 и даже
ω
> 0,75. При росте
K
е
значение
ω
постепенно снижается, и при
K
e
> 300 (при высоких скоростях соуда-
рения и относительно небольшой прочности преграды) реализуется
гидродинамический режим внедрения (
ω
→
0,5). Кроме того, как
видно на рис. 5,
б
, при
K
e
> 300 кривые для компактных и удлинен-
ных ПЭ заметно расходятся, причем если первая из них стремится к
0,65, то вторая — к 0,5. Здесь же представлены зависимости
3
и
4
,
характеризующие проникание менее плотного стального ударника в
более плотную урановую броню; они построены с использованием
соотношения (5). Эти кривые имеют существенно иной вид, опреде-
ляющий не столь высокую стойкость к воздействию УПЭ более
плотной, чем сталь, урановой брони, при
K
e
< 100 (
Y
T
= 0,6 ГПа,
u
<
< 2,8 км/c), как это предсказывает гидродинамическая теория куму-
ляции [9, 10] (
ω
< 0,4). Однако с ростом
K
e
значение
ω
постепенно
увеличивается и при
K
e
> 250 (
Y
T
= 0,6 ГПа,
u
> 4,4 км/c) достигает
максимума (
ω
= 0,5), при котором реализуется гидродинамический
режим проникания.
Выводы.
Установлены обобщенные соотношения, определяю-
щие глубину внедрения удлиненных ударников из разных конструк-
ционных материалов (сталь, сплавы молибдена и тантала) в полубес-
конечные преграды из различных материалов с учетом геометриче-
ских и кинематических параметров ударников и физико-механи-
ческих характеристик материалов контактирующих тел.
1,2,3,4,5,6,7,8,9 11