7 / 19
Закономерности взрывного формирования удлиненных высокоскоростных элементов…
Инженерный журнал: наука и инновации
# 12·2017 7
*
*
1 ln
[
][
][
]
1
,
n
m
p
p
Y A B C
T
в модели Зерилли — Армстронга
*
0 1
3
4
5
(xp
n )
e
l
,
p
p
Y Y C C T C
C
где
p
,
*
p
— соответственно интенсивность пластических деформа-
ций и интенсивность скоростей деформаций;
T
*
= (
T
–
T
0
)/(
T
m
–
T
0
) —
так называемая гомологическая температура;
T
m
,
T
,
T
0
— соответ-
ственно температура плавления, текущая и нормальная (
T
0
≈ 300 К)
температура металла;
A
,
B
,
C
,
n
,
m
— эмпирические константы мате-
риала модели Джонсона — Кука;
C
1
,
C
3
,
C
4
,
C
5
и
— константы ма-
териала модели Зерилли — Армстронга.
Рис. 4
. Форма (
а
–
в
) и осевая скорость
V
x
(
г
–
е
) элементов при использовании
различных моделей пластичности при
Т
= 180 мкс:
а
,
г
— идеальная упругопластическая среда;
б
,
д
— модель Джонсона — Кука;
в
,
е
— модель
Зерилли — Армстронга
В расчетах модели Джонсона — Кука и Зерилли — Армстронга ис-
пользованы коэффициенты и константы материала соответственно:
Модель Джонсона — Кука
A
, ГПа
.................................................................................................
0,45
B
, ГПа
.................................................................................................
0,275
C .........................................................................................................
0,022
n ..........................................................................................................
0,36
m .........................................................................................................
1
Модель Зерилли —Армстронга
C
1
........................................................................................................
1,033
C
3
........................................................................................................ 0,007
C
4
........................................................................................................ 0,0004
C
5
........................................................................................................ 0,266
0,289