4 / 11
Е.А. Губарева, Т.Ю. Мозжорина, А.Н. Щетинин
4
10 1
1
0
;
t
h l V k q d O h
20 2
2
0
.
t
h l V k q d O h
(6)
Определим ресурс работы трибосопряжения как время, необхо-
димое для полного истирания одного из покрытий. Из первой форму-
лы (6) при
1
0
h
найдем некоторое время
1
t
, из второй формулы (6)
при
2
0
h
— некоторое время
2
.
t
Тогда ресурс
*
t
1 2
inf ,
.
t t
Например, при
*
( )
сonst
q t
q
имеем
10
20
*
1
2
inf
,
.
,
,
h
h
t
l Vk q T l Vk q T
(7)
Интегральное уравнение для определения контактного дав-
ления
. Пусть теперь функции
i
h t
заданы, тогда функция
10 20 1
2
,
t
h h h t h t
(8)
определяющая процесс сближения оснований
1
z h t
и
2
z h t
покрытий, также задана. Найдем, как изменяется контактное давле-
ние
.
q t
Вычтем первое соотношение (4) из второго, тогда в соответствии
с выражением (8) получим
2 2
1 1
2
1
*
*
,
,
.
v h t v h t v t v t
t
(9)
Для определения
2 2
,
v h t
и
1 1
, ,
v h t
т. е. вертикальных упругих
перемещений границ
1
z h t
и
2
z h t
покрытий, воспользуем-
ся, пренебрегая инерционными членами, уравнениями линейной не-
связанной термоупругости [14,15].
Поскольку напряженно-деформированное состояние покрытий за-
висит только от координаты
z
и времени
t
(как параметра), получим
2
2
;
i
i
i
d v
dT
dz
dz
;
i
zi
i
i i
dv T
dz
(10)
1
;
1
i
i
i
i
2 1
,
1 2
i
i
i
i
G
где
zi
— нормальные продольные напряжения;
i
G
— модули сдви-
га покрытий контактирующих тел.