Н.К. Веретимус, Д.К. Веретимус
6
I
I
I
I
2
2
2
2
2
2
0
0
I
3
3
I
0
0
0
d
1
;
d 2 1
1
1
2 1
1
1, 25 0, 25 1
;
2 0,5 1
1
2
;
1
lg
1
1
lg
1
1
1
1
2
d
K
d
N
N
K
P N
P
P
P N
P
P
P
P
f
s
f
f
s
f
in
d
in
P
d
K
d
P
m P
m
m
s
f
f
d
P
m P
m
m
s
f
f
s
f
f
K
l
N e
d
d
K
e
d
d
l
K S l
l H
m k
S
m k
e
d
d
m k
A
e
d
d
e
d
d
0
;
1
exp
1
1
1 1
N
N
P
P
f
s
f
F k
F k
C e
d
d
k
(8)
и систему уравнений для числа циклов, за которое трещина прорас-
тает от внутреннего
r
н
до внешнего
r
к
радиуса:
I
к
н
I
I
2
2
2
2
2
2
0
0
I
I
3
3
I
0
0
1
2 1
1
2 1
1
d ;
1, 25 0, 25 1
;
2 0,5 1
1
2
;
1
lg
1
1
lg
1
1
2
d
N
N
K
d
K
P N
P
P
P N
P
P
P
P
f
s
f
f
s
f
r
r
in
d
in
P
d
K
d
P
m P
m
m
s
f
f
d
p
m P
m
m
s
f
f
K
e
d
d
l
e
d
d
N
l
K
K S l
l H
m k
S
m k
e
d
d
m k
A
e
d
d
0
0
;
1
1
1
exp
1
1
1 1 .
N
N
P
f
s
f
P
f
s
f
e
d
d
F k
F k
C e
d
d
k
(9)
Таким образом, получена зависимость скорости роста трещины
и числа циклов, за которое трещина прорастает на длину
l
, от цик-
лического повреждения, определяемая с помощью систем уравнений
(8) и (9) для сплава ЭИ437Б и корпусной стали 15Х2НМФА соответ-
ственно (см. рис. 2). Поскольку при принятых запасах по прочности
и долговечности усталостная составляющая повреждения
d
f
превали-
рует над квазистатической
d
s
, в проведенном расчете принято, что
d
d
f
. На рис. 2 видно, что при повреждении
d
0,2 скорость роста