Стр. 6 - Об использовании рифленых облицовок в кумулятивных снарядах к 30-мм нарезному орудию

так же, как и для 40-миллиметрового кумулятивного заряда [17]. Что
касается рассматриваемого кумулятивного снаряда М789 калибром
30 мм, его спин-компенсационные характеристики не опубликованы.
Их можно оценить, ориентируясь на сделанный в работе [5] вывод об
обратной пропорциональности компенсирующей частоты масштабно-
му фактору, а также опираясь на самую оптимистичную эксперимен-
тальную информацию по спин-компенсации с помощью рифленых
лайнеров: n = 450 /30 ∙ 40 = 600 об/с. Это как раз та минимальная
спин-компенсация, которую нужно обеспечить в снаряде М789 с по-
мощью медной рифленой кумулятивной облицовки для того, чтобы он
удовлетворил требованиям по пробитию.
Таким образом, судя по оценкам, спин-компенсация в снаряде
М789 не парирует негативное влияние собственного вращения сна-
ряда полностью (оно слишком велико для этого), а только частично,
минимально необходимо и близко к пределу достижимого сегодня.
Можно ли достичь большего? Если это возможно, то что для это-
го нужно? Какой должна быть конструкция рифленой облицовки в
других представляющих практический интерес случаях?
Ответ на эти вопросы, очевидно, можно найти в области изучения
механизма работы кумулятивных зарядов с рифлеными облицовками.
И хотя внимание этим вопросам уделялось еще в фундаментальных
работах [5] в виде выделения эффектов толстый-тонкий и транспорт-
ный, полной и даже принципиальной ясности нет до сих пор [18].
Приведем некоторые результаты численного моделирования рабо-
ты кумулятивного заряда с рифленой кумулятивной облицовкой.
Численное моделирование процесса схлопывания рифленой куму-
лятивной облицовки было выполнено в двумерной плоской постанов-
ке методом SPH в программе LS-DYNA (версия: ls971s R5.0, распро-
странитель: ANSYS, Inc.) [19, 20].
Традиционно выделяется пять возможных типов рифленых обли-
цовок в зависимости от формы их поперечного сечения (рис. 2) [5].
Моделировалось схлопывание третьего, четвертого и пятого типов
облицовок согласно классификации [5], поскольку первый и второй
тип представляют меньший интерес с практической и научной точек
зрения.
В качестве модели материала облицовки использовалась мо-
дель идеального упругопластического тела с пределом текучести
σт = 200 МПа. В качестве модели ВВ использовалась модель среды
с уравнением состояния в форме JWL [12, 19, 20] и с вариантом
мгновенной детонации.
101