Рис. 1. Расчетное прогнозирование пробивного действия вращающегося
кумулятивного заряда:
а
— без учета взрывателя;
б
— с учетом взрывателя согласно [2];
◦
— эксперимен-
тальные данные [4];
— медь, критическая скорость
Δ
v
кр
= 87
м/c;
♦
— медь,
Δ
v
кр
= 110
м/c;
Δ
— никель,
Δ
v
кр
= 150
м/c
— радиальный разлет материала струи, начинающийся с определенно-
го момента, приводящий к разуплотнению струи и к уменьшению ее
пробивной способности [5].
На рис. 1 показаны результаты расчетов. Фокусное расстояние за-
ряда принималось равным 15. . . 25 мм [1, 4]. Считалось (рис. 1,
а
), что
действие происходит непосредственно по основной преграде с указан-
ного фокуса. В отсутствие вращения расчетная глубина пробития
L
0
составила около 100 мм; учитывалось (рис. 1,
б
) наличие в реальном
снаряде головного взрывательного устройства с осевой протяженно-
стью 55 мм [1]. В расчете оно учитывалось как дополнительная одно-
родная преграда со средней плотностью 0,9 г/см
3
, свойственной радио-
электронной аппаратуре [14]. В обоих случаях под глубиной пробития
L
понималось пробитие основной преграды. Толстой горизонтальной
линией на обоих рисунках показан требуемый уровень пробития для
снаряда М789 — 50 мм по ходу: все, что ниже этой линии, не удовле-
творяет требованиям к пробивной способности снаряда.
Как было показано раньше и как это видно на рис. 1, пробивное
действие в условиях вращательной динамики очень сильно зависит от
свойств материала облицовки, характеризуемых значением критиче-
ской скорости струи
Δ
v
кр
= 0
,
65
p
Y
0
/ρ
, где
Y
0
— динамический предел
текучести,
ρ
— плотность [12]. Чем больше динамическая прочность,
тем выше противодействие центробежному разрушению струи, и этот
фактор с точки зрения влияния на пробитие оказывается сильнее и
преодолевает побочное в данном случае негативное влияние повыше-
ния прочности на коэффициент предельного удлинения кумулятивной
струи. Приведенные на рис. 1 значения критической скорости для ме-
ди М0 (87 м/с) и никеля (150 м/с) взяты из работы [15], критическая
99