Оценка возможности прогнозирования температурной зависимости вязкости…
3
Параметр масштаба
K
0
, зависящий от температуры и толщины
образца, при вероятности хрупкого разрушения
P
f
=
0,5 определяется
на основании выражения (1) по формуле
1/4 4
min
0
min
0, 30
,
86
Jci
K K
K
K
N
(4)
где
N
— число испытанных образцов толщиной
В
исп
. Стандартом
АSТМ Е 1921–97 установлено, что минимальное число образцов для
получения зависимости
K
1
c
(
Т
) равно 6; минимально возможное зна-
чение
K
1
c
,
K
min
= 20 МПа
м
1/2
.
Вязкость
Jci
K
находят из выражения
,
Jc
c
K J E
где
J
с
— интеграл Черепанова — Райса;
2
1 ;
E E
Е
— модуль
упругости;
— коэффициент Пуассона.
Интеграл
J
с
определяют из диаграммы нагрузка—перемещение
при испытании компактных образцов. На диаграмме выделяют упру-
гую и пластическую составляющие работы деформации и с их помо-
щью находят интеграл
J
.
Справочную температуру
Т
0
вычисляют по формуле, вытекающей
из выражения (3):
0
с
ср
и п
30
1
ln
,
0, 019
70
Jc
T
K
T
где
исп
T
— температура испытаний образцов толщиной
исп
;
В
ср
Jc
K
—
среднее значение вязкости разрушения для образцов СТ-1Т толщиной
25 мм,
1/4
ср
0
20 (ln 2)
20.
Jc
K K
Для обоснования возможности применения концепции мастер-
кривой к материалу корпуса реактора ВВЭР-1000 были исследованы
обечайки электродуговой и мартеновской плавок из стали
15Х2НМФАА, а также сварной шов стали 15Х2НМФА с содержанием
никеля не более 1,3 %. Обечайка электродуговой выплавки (поковка
№ 14308) была изготовлена на заводе «Энергомашспецсталь», а
обечайка мартеновской выплавки (поковка № 448530) — на ПО
«Ижорский завод». Там же была выполнена сварная проба размером
300
250
1500 мм. Сварной шов был получен по штатной технологии
с содержанием никеля не более 1,3 % проволокой Св–12Х2Н2МАА
под флюсом ФЦ-16А.
