С.С. Гаврюшин, Е.Е. Красновский, О.В. Короткая, П.П. Стриженко, Р.Э. Катков
6
ноосного напряженного состояния, осевые температурные удлинения
и осевая сила не учитывались. Механические свойства материалов
наружной и внутренней стенок определяются их средними рабочими
температурами. Оболочка рассматривалась как составной тонкостен-
ный сосуд, находящийся под высоким давлением. Связи между обо-
лочками предполагались жесткими и настолько частыми, что их мож-
но было заменить однородным слоем. При таком подходе можно про-
вести приближенный общий расчет, отвлекаясь от особенностей
поведения оболочек в окрестности местных связей. Модель позволяла
оценить усредненные окружные напряжения в стенках оболочки и
контактное давление на стенки оболочки. Однако детальный расчет
конструкции по такой схеме невозможен. Двухэтапная схема расчета,
предложенная в настоящей работе, позволяет решить эту задачу.
Этап расчета подконструкций.
На втором этапе расчета исследо-
валось НДС подконструкции с использованием детальных трехмерных
моделей, учитывающих реальную геометрию изделия (рис. 3 и 4).
Принятие условий циклической симметрии позволило ограни-
читься расчетом только части конструкции в виде сектора, отражаю-
щей реальную геометрию изделия.
Рис. 3.
Конечно-элементная модель подконструкции I
