ISSN 0236-3933. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. «Приборостроение». 2012
264
2
0.
d s
Z
i d
(5)
Переходя к производным по
,
получаем, что положительная и
отрицательная дисперсии определяются неравенствами
0;
d s
d
0,
d s
d
(6)
удовлетворить которым одновременно с (5) можно при условиях
2
/
0
Z i
или
2
/
0.
Z i
(7)
Таким образом, характер дисперсии опре-
деляется знаком реактивного сопротивления
i Z
/
2
в силу чего для цепочки рассматривае-
мого четырехполюсника вместо неравенств
(6)
можно использовать неравенство (7).
В частности, данному виду сопротивлений
согласно условию (2) отвечает эквивалентная
схема линии передачи, для которой (рис. 3):
1
1
/
2
0,
Z i
L
 
2
2
/
4 /(
) 0.
Z i
C
 
(8)
Тогда
2
1
12
2
1
cos
1
1
/
,
2
4
Z
s
Z
 
   
(9)
где
2
12
1 2
1/ (
).
L C
Полоса пропускания из условия (3) определяется
условием
2
12
1 0
2,
4
 
 
 
откуда
н
0,
в
12
2 2,
где
н
и
в
—
нижняя и верхняя грани-
цы полосы пропускания.
Для фазовой скорости находим
ф
/
/
,
v
s s
   
 
ф
0.
v
Используя рассчитанную по уравнению (9) дисперсионную ха-
рактеристику, приходим к заключению, что с ростом
фазовая ско-
рость
ф
v
убывает, следовательно, дисперсия нормальная. Наиболь-
ший коэффициент замедления (преломления)
ф
/ ,
n c v
соответству-
ющий
в
12
2 2 ,
 
при
ф
12
(2 2 / )
v
s
определяется
равенством
Рис. 3. Эквивалентная
схема
копланарного
волновода на основном
типе волны