А.А. Силаев, Н.А. Силаева, А.К. Горбунов, А.Ю. Логинова
6
где
1
c k
K
— значение
1
c
K
для
k
-го образца.
3. Определяют вязкость разрушения
исп
1 (0,05)
c
K
для образца толщи-
ной
исп
B
при
исп
T
и
*
0,05:
f
f
P P
1/4
min
исп
1 (0
m
0
n
,05)
i
ln 1
.
f
c
K
K P
K K
4. По полученному значению
исп
1 (0,05)
c
K
для образца толщиной
исп
B
определяют вязкость разрушения для образца толщиной
*
150мм
B
при
0, 05,
f
f
P P
т. е. значение
1
c
K
при
исп
:
T
исп
1 (0,05)
1/4
1
исп
mi
min
n
.
c
c
K В В
K
K
K
5. По значению
*
1
c
K
рассчитывают
к
:
T
п
к
1
ис
ln
.
с
K
T T
6. При известном значении
к
T
строят базовую зависимость
*
1
( )
c
K Т
для облученного материала:
*
1
к
exp
.
c
K
Т Т
Для основного материала критическая температура хрупкости
к
Т
= –62,5 °С (см. рис. 2).
Таким образом в методике Валлина температурную зависимость
определяют через справочную температуру
0
,
T
а в методике ЦНИИ
КМ «Прометей» — через критическую температуру хрупкости
к
.
T
Базовая кривая в методике ЦНИИ КМ «Прометей» более консерва-
тивна, чем 5%-ная кривая в методике Валлина. Приведенное сопо-
ставление экспериментально подтверждает возможность применения
методик Валлина и ЦНИИ КМ «Прометей» для расчета на сопротив-
ление хрупкому разрушению материалов отечественного корпуса ре-
актора.
ЛИТЕРАТУРА
[1] ASTM E1921–97. Standard Тest Method for Determination of Reference Tem-
perature
T
0
for Ferritic Steels in the Transition Range.
Annual Book of ASTM
Standards
, vol. 03.01, pp. 1068–1084.
[2] Weibull W.A. A statistical theory of strength material.
Poy. Swed. Inst. Eng.
Res.
, 1939, vol. 151, pp. 5–45.
