А.А. Силаев, Н.А. Силаева, А.К. Горбунов, А.Ю. Логинова
2
f
P
при
1
c
K K
для образца, выбранного случайным образом из пар-
тии, описывается по его представлениям трехпараметрической функ-
цией распределения Вейбулла в виде [2, 3]
1
min
4
0
min
1 exp
,
c
f
K K
P
K K
где
min
K
=20 МПа
м
1/2
(минимальное значение
1
c
K
для ферритных
сталей);
0
K
— параметр масштаба, зависящий от температуры и
толщины образца,
4
1
min
0
min
1/4
0, 3068
ci
K K
K
K
N
(1)
(
N
— число действительных результатов испытаний образцов,
N
6).
Влияние толщины образца описывают зависимостью [1, 4]
1
min
1
min
,
cx
y
cy
x
K K B
K K B
где
1
1
,
cx
cy
K K
— вязкости разрушения для образцов толщиной
x
B
и
,
y
B
соответствующие одной и той же вероятности
.
f
P
Температурная зависимость
1
c
K
в переходной области (мастер-
кривая) для образцов СТ-1Т имеет вид
1 ср
0
30 70exp 0, 019
,
c
K
T T
(2)
где
Т
— температура испытаний.
Рассчитав
1 ср
c
K
по уравнению (2), можно определить справочную
температуру
T
0
, соответствующую значению
1
c
K
= 100 МПа
м
1/2
.
В ЦНИИ «Прометей» разработана методика [5] прогнозирова-
ния температурной зависимости вязкости разрушения материалов
корпусов реакторов ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 на основе требований
ГОСТ 25.506–85 и стандарта АSТМ Е1921–97. Методика предназна-
чена дня прогнозирования влияния облучения при хрупком разруше-
нии материалов. Согласно этой методике, введено понятие «базовая
кривая», для которой
к
1
к
1
c
c
Т Т K Т Т
K
при
150 мм,
0, 05,
f
В В
P
т. е. кривая представляет собой зави-
симость
к
1
c
K T T
для образцов толщиной
150мм
B B
при ве-
