38
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012
Эти выводы были подтверждены экспериментально путем иссле-
дования микро- и макроструктуры сварных соединений, а также
остаточных напряжений и деформаций.
На рис. 2 показана микроструктура сварного соединения сплава
В-1424, полученного лазерной сваркой при скорости 4,0 м/мин.
Структурные изменения в околошовной зоне не наблюдаются. Про-
исходит резкий переход от структуры литой зоны к структуре основ-
ного материала, протяженность переходной зоны составляет всего
0,5…1,0
мм. Подобный результат особенно важен для таких термо-
упрочненных материалов, как сплав В-1424.
Рис. 2. Микроструктура сварного соединения сплава В-1424, получен-
ного лазерной сваркой при скорости 4,0 м/мин
На рис. 3 приведены результаты исследования деформаций и
напряжений, возникающих после лазерной и аргонодуговой сварки.
Вследствие более жесткого термоцикла и высокой скорости сварки
деформации и напряжения при лазерной сварке значительно меньше,
чем при аргонодуговой сварке.
Лазерная сварка алюминиевых сплавов может осуществляться
излучением как традиционно используемых СО
2
-
лазеров, так и
наиболее современных и прогрессивных волоконных лазеров [6, 7].
У каждого из этих лазеров есть свои преимущества и недостатки, од-
нако одним из главных критериев сравнения является эффективность
воздействия того или иного вида излучения.
Были проведены исследования эффективности проплавления
алюминиевых сплавов на СО
2
-
лазере Rofin Sinar DS-0 25 с макси-
мальной мощностью излучения 3,5 кВт и на волоконном лазере ЛС-
4
К с максимальной мощностью излучения 4,0 кВт. Определили зна-
чения эффективного, термического и полного КПД процесса сварки