•
перегрев в испарителе, переохлаждение в конденсаторе, перегрев
и охлаждение в трубопроводах, потери давления в теплообменниках
и трубопроводах не учтены.
Средняя температура кипения хладагента:
•
в испарителе — воздухоохладителе (теплообменнике нагрузки)
для простого цикла c непосредственным охлаждением и цикла с ре-
куператором
t
0
= +5
◦
C (
T
0
= 278
K);
•
в испарителе для цикла с хладоносителем
t
0
= 0
◦
C (
T
0
= 273
K)
(
температура кипения ниже на 5 K cредней температуры хладоноси-
теля в испарителе
t
хн
= +5
◦
C (
T
хн
= 278
K)).
Параметры рабочих тел в узловых точках циклов, определенные
по программе Solkane 7.0, приведены в табл. 1 и 2, показатели про-
изводительности циклов — в табл. 3, удельные показатели циклов — в
табл. 4, удельные значения минимально необходимой работы для ком-
пенсации производства энтропии — в табл. 5, распределение потерь по
узлам холодильной установки — в табл. 6 (значения в квадратных скоб-
ках в табл. 1 и 2 относятся к хладагентам R134a и R410A; значения в
круглых скобках во всех таблицах относятся к простому циклу).
Примеры расчетов приведены для хладагента R22.
Расчет простого цикла.
Удельная холодопроизводительность
простого цикла в режиме криостатирования при температуре
T
п
рав-
ной
+20
◦
С,
q
0
=
h
1
−
h
4
=
h
1
−
h
5
= 406
,
71
−
252
,
26
= 154
,
45
кДж
кг
.
Минимально необходимая удельная работа (электроэнергия) для
генерации холода
q
0
l
min
=
q
0
T
о.с
−
T
п
T
п
= 154
,
45
300
−
293
293
= 154
,
45
∙
0
,
0233
= 3
,
7
кДж
кг
.
Адиабатная работа сжатия
l
ад
=
h
2
ад
−
h
1
= 431
,
8
−
406
,
71
= 25
,
09
кДж
кг
.
Действительная затрачиваемая удельная работа сжатия с учетом
η
ад
= 0
,
8
l
сж
=
q
кд
−
q
0
=
h
2
−
h
4
−
(
h
1
−
h
4
)
= 438
,
07
−
252
,
26
−
154
,
45
= 31
,
36
кДж
кг
или
l
сж
=
l
ад
η
ад
=
25
,
09
0
,
8
= 31
,
36
кДж
кг
.
Степень термодинамического совершенства цикла
η
терм
=
l
min
l
сж
=
3
,
7
31
,
36
= 0
,
118
.
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012
145