ративного цикла — 29,442 (29,42) кДж/кг — не превышает 0,075%; для
цикла с хладоносителем (
t
0
= 0
◦
C) — 29,2068 (29,42) кДж/кг — не пре-
вышает 0,72%; для простого цикла (
t
0
= +5
◦
C) — 25,08 (25,09) кДж/кг
—
не превышает 0,04%, что позволяет достаточно надежно судить о
реальном распределении затрат энергии по элементам исследуемых
холодильных циклов.
Из сопоставления результатов анализа (табл. 6, рис. 4) распреде-
ления удельных затрат электроэнергии на компенсацию производства
энтропии в узлах холодильной установки, работающей на R22, для
цикла с хладоносителем (
t
0
= 0
◦
C) и простого цикла (
t
0
= +5
◦
C) яс-
но, что вклад в общую необратимость вносят процессы в испарителе
— 31,37 (27,2) %,
в конденсаторе — 25,1 (28,4) %, в компрессоре — 20
(20) %,
в дросселе — 13,64 (12,6) %; для цикла с рекуператором вклад
в общую необратимость вносят процессы в испарителе — 26,6%, в
конденсаторе — 34,4%, в компрессоре — 20%, в дросселе — 3,1%, в
рекуперативном теплообменнике — 4%.
Выводы.
1.
Расхождение полученных расчетных значений адиа-
батной работы сжатия с ее значениями, определенными по диаграмме
для рассмотренных циклов, не превышает 1%, что позволяет доста-
точно надежно судить о реальном распределении затрат энергии по
элементам исследуемых холодильных циклов;
2.
Теоретическую холодопроизводительность цикла можно увели-
чить, введя рекуперативный теплообмен. Значение действительного
холодильного коэффициента этого цикла может быть больше (R134a)
или несколько меньше (R22), чем
ε
д
рассмотренного классического
цикла. При энтропийно-статистическом анализе цикла следует учиты-
вать также производство энтропии в рекуператоре
Δ
s
рек
,
в том числе и
по этой причине введение рекуперации требует четкого обоснования,
так как не всегда бывает оправданным [4];
3.
Анализ затрат энергии (потерь) в холодильной установке показы-
вает изменение их по узлам в зависимости от хладагента и вида цикла
(
см. табл. 5 и 6, рис. 2–4), что позволяет в конкретных обстоятельствах
акцентировать внимание на необходимость совершенствования того
или иного узла установки.
Например, в простом цикле с понижением температуры кипения
следует обратить внимание на повышение эффективности испарите-
лей и дроссельных устройств (особенно R410A): применение ТРВ
вместо капиллярных трубок.
Следует отметить, что рассматриваемые холодильные циклы —
простой и с хладоносителем отличаются значением температуры ки-
пения, поэтому все рассуждения о цикле с хладоносителем можно
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012
155