Парожидкостная смесь, которая выходит из детандера, направляет-
ся в сепаратор, где разделяется на пар и жидкость. Пар (точка
11
)
идет
на смешение с потоком, который выходит из испарителя, а жидкость
(
точка
10
)
смешивается с потоком жидкости после дросселирования
(
точке
6
)
и направляется в испаритель.
На завершающем этапе определяются свойства хладагента после
сжатия в компрессоре (точка
2
)
при независимых переменных
p
и
s
с
использованием условий
p
2
=
p
3
и
s
1
=
s
2
.
Затем рассчитываются характеристики цикла
q
0
,
L
ц
, ,
μ
.
Расчет цикла теплового насоса.
Температура начала сжатия (точ-
ка всасывания в компрессор):
t
1
= 30
◦
C
.
Полное отношение давлений в расчетном цикле:
π
к
=
p
к
p
0
;
π
к
=
33
,
88
11
,
33
= 2
,
99
.
Массовая холодопроизводительность цикла:
Q
0
=
G
u
(
i
1
−
i
10
);
Q
0
= 0
,
074(1692
−
682)
= 72
,
54
кВт
.
Тепловая нагрузка конденсатора:
Q
к
=
G
к
(
i
3
−
i
4
);
Q
к
= 0
,
3(1690
−
1505)
= 55
,
5
кВт
.
Тепловая нагрузка предконденсатора:
Q
пр
=
G
пр
(
i
2
−
i
3
);
Q
пр
= 0
,
3(1875
−
1690)
= 55
,
5
кВт
.
Теплопроизводительность теплового насоса:
Q
тн
=
G
NH
3
(
i
2
−
i
4
);
Q
тн
= 0
,
3(1875
−
1505)
= 110
кВт
.
Работа сжатия в компрессоре:
L
t
=
G
NH
3
(
i
2
−
i
1
)
η
;
L
t
=
0
,
3
∙
(1850
−
1692)
0
,
87
= 56
,
8
кВт
.
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012
89