в результате получим
Δ
l
теор
=
q
х
Т
г
−
Т
х
Т
х
+
Т
г
X
Δ
S
0
i
или
Δ
l
теор
= (
l
min
)
q
х
+
Т
г
X
Δ
S
0
i
.
Степень термодинамического совершенства интегрированного ци-
кла имеет тенденцию повышения при увеличении разности темпера-
тур генерируемой теплоты при
Т
г
и генерируемого холода при
Т
x
.
Это обстоятельство объясняется тем, что величина
l
min
при этих усло-
виях увеличивается быстрее, чем работа сжатия. Следует отметить,
что коэффициент преобразования затрачиваемой работы в теплоту
q
г
(
нагревательный коэффициент) для этого цикла невелик и составляет
порядка 1,1–1,5. Чтобы увеличить коэффициент преобразования ра-
боты в теплоту
q
г
,
целесообразно использовать возможные варианты
циклов с введением в них теплоты из окружающей среды (рис. 2).
На рис. 2,
а
показана схема такого интегрированного воздушного
цикла с одним горячим рекуператором и его изображение в
TS
коорди-
натах (см. рис. 2,
б
):
1
—
детандер;
2
—
компрессор;
3
—
теплообменник
— “
горячий” рекуператор;
4
—
холодильная или морозильная камеры;
5
—
обогреваемый объект;
6
—
окружающая среда с температурой
Т
о
;
1,. . . ,7 —
точки на схеме, соответствующие точкам цикла.
Рис. 2. Принципиальная схема (
а
)
и
Т
−
S
диаграмма цикла с “горячим”
рекуператором (
б
)
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012
73